工作液為液力偶合器的傳動介質，充液量的多少直接影響偶合器所能傳遞額定功率的大小，同一規格偶合器在所能達到的額定功率范圍內通過不同的充液量的變化可與不同功率電機相匹配，以適應不同的工作機要求。四川限矩型液力偶合器偶合器較大充油量為工作腔總容積的80﹪，工作液不可充滿，否則運行時油溫上升，體積膨脹，將導致密封失效或殼體開裂。偶合器小充油量為工作腔總容積的40﹪，充油量過少會導致軸承得不到充分潤滑，從而縮短偶合器的使用壽命。煤礦用限矩型液力偶合器生產廠家用戶無較(jiao)嚴格的要求時(shi)，可旋(xuan)轉(zhuan)偶合(he)器殼體，當注油(you)塞口旋(xuan)至距垂直中心線(xian)高(gao)點約55°，腔內工作液剛好(hao)流(liu)出時(shi)可視為偶合(he)器能傳遞較(jiao)高(gao)的額(e)定功(gong)率的較(jiao)佳油(you)位。

液力偶合器的泵輪與渦輪軸上各有一道推力軸承，承受偶合器在運轉中所產生的軸向力。偶合器的軸向力主要由三部分組成。先是供油壓力作用于不平衡面積引起的軸向力。這部分的軸向力使泵輪與渦輪分開。軸向力的大小與供油壓力的高低和不平衡面積的大小有關。四川限矩型液力偶合器第二部分軸向力是，由循環圓內流動的液體，在軸向造成動量變化，而引起的反作用力。這部分軸向力亦是使泵輪與渦輪分開。在液體旋轉時，工作油對輪壁的靜壓力的軸向分量。煤礦用限矩型液力偶合器生產廠家這部分軸(zhou)向力是(shi)由于渦輪(lun)(lun)內、外壁靜(jing)壓力的(de)(de)不同所(suo)致。其值與偶(ou)合器流道型(xing)式(shi)、泵輪(lun)(lun)轉(zhuan)速(su)及速(su)比(bi)等因(yin)素有關。須注(zhu)意，泵輪(lun)(lun)與渦輪(lun)(lun)所(suo)產生的(de)(de)軸(zhou)向力，由于運轉(zhuan)時(shi)速(su)比(bi)的(de)(de)變化，可(ke)能引起(qi)它的(de)(de)大小(xiao)與方向的(de)(de)改變，所(suo)以推力軸(zhou)承的(de)(de)設置須是(shi)雙向的(de)(de)。

液力耦合器輸出轉速的降低，實際是輸出功率減小。在調速過程中，液力偶合器的原傳動轉速沒有發生變化，假設負載轉矩不變，原傳動的機械功率也不變，四川限矩型液力偶合器那么輸入與輸出功率的差值功率那里去了呢，顯然是被液力耦合器以熱能形式損耗掉了。因此，我們不能簡單地認為液力偶合器調速是“丟轉”，而實際是丟功率。設原傳動功率為PM1，輸出功率為PM2，損耗功率則為。煤礦用限矩型液力偶合器生產廠家液力偶合(he)器是一種耗(hao)能(neng)型的機械調(diao)速(su)裝置，調(diao)速(su)越(yue)深(shen)（轉速(su)越(yue)低）損(sun)耗(hao)越(yue)大，對于是恒轉矩負載，由于原傳(chuan)動輸入(ru)功率(lv)不(bu)變，損(sun)耗(hao)功率(lv)將轉速(su)損(sun)失(shi)成比(bi)例(li)增大。

部分限矩型液力偶合器部分形式選擇如下：輕載起動、隔離沖擊扭振，一般的過載保護選擇靜壓泄液式限矩型液力偶合器：結構比較簡單、價格較低、軸向尺寸較短，具有一般的過載保護功能。四川限矩型液力偶合器但抗瞬時動態過載保護能力差，反應不夠靈敏。輕載起動、隔離沖擊扭振、保護動態過載，一般選用動壓泄液式限矩型液力偶合器：結構比較復雜、軸向尺寸較長、價格較高、過載保護性能優越、抗瞬時動態過載保護能力強、反應迅速靈敏。煤礦用限矩型液力偶合器生產廠家減(jian)速器軸徑(jing)比電動(dong)機軸徑(jing)細(xi)很(hen)多應選(xuan)擇內輪驅動(dong)復合(he)泄液式限(xian)矩型液力偶(ou)(ou)合(he)器：電動(dong)機軸直(zhi)接插(cha)進偶(ou)(ou)合(he)器主軸孔(kong)內，偶(ou)(ou)合(he)器的質(zhi)量主要由電動(dong)機軸承擔。在(zai)電動(dong)機軸比減(jian)速器軸粗很(hen)多時，選(xuan)擇此(ci)形式可避免減(jian)速器段軸。